產(chǎn)品詳情
榆林精密活塞桿下料
1.油缸直徑；油缸缸徑，內(nèi)徑尺寸。
2. 進(jìn)出口直徑及螺紋參數(shù)
3.活塞桿直徑；
4.油缸壓力；油缸工作壓力，計算的時候經(jīng)常是用試驗壓力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25
5.油缸行程；
6.是否有緩沖；根據(jù)工況情況定，活塞桿伸出收縮如果沖擊大一般都要緩沖的。
7.油缸的安裝方式；達(dá)到要求性能的油缸即為好，頻繁出現(xiàn)故障的油缸即為壞。
鈦鋯資源和產(chǎn)值1.鈦資源及產(chǎn)值全世界已探明鈦資源儲量為7.1億噸(按鈦計、下同)，其間鈦鐵礦儲量為5.6億噸,金紅石儲量為1.7億噸，鈦工業(yè)儲量為2.7億噸。鈦鋯礦的選礦辦法鈦鋯礦的選礦所選用的選礦辦法及工藝流程取決于礦床類型、礦石性質(zhì)及礦藏組成等要素。鑒于鈦原生礦(脈礦)礦石性質(zhì)比較附近，意圖礦藏品種比較簡略,所選用的選礦辦法及工藝流程共性較強;而鈦砂礦和鋯砂礦礦床中的鈦、鋯礦藏多與獨居石、磷釔礦、錫石及貴金屬等共生，呈歸納性砂礦床產(chǎn)出，所以,鈦、鋯砂礦的選礦從粗選至精選多歸入一起的選礦工藝流程中進(jìn)行。
液壓油缸結(jié)構(gòu)性能參數(shù)包括：
1.液壓缸
1）當(dāng)缸筒與端蓋用螺栓緊固連接時，結(jié)合部分的零部件上有毛刺或裝配毛邊造成結(jié)合不良，從而引起初始泄漏；端面的O形密封圈存有配合間隙；螺栓緊固不良。
（2）當(dāng)缸筒與端蓋用螺紋連接時未按額定扭矩緊固端蓋；密封圈密封性能不好。
（3）液壓缸進(jìn)油管接頭處松動。為此，需消除引起管接頭連接松動的管件振動等因素；對管路通徑大于15 mm的管口，可采用法蘭連接。
液壓缸泄漏的其他原因
（1）缸筒受壓膨脹引起內(nèi)泄。排除方法為：適當(dāng)加厚缸壁；選用合適的材料。
（2）活塞桿受力不當(dāng)或?qū)蛱着c活塞桿之間的間隙較大時，將出現(xiàn)活塞偏向缸壁某一方的情況受力方密封件被擠壓剪切損壞，另一方因間隙較大密封件在高壓油的作用下被撕毀沖壞，引起內(nèi)泄可采取更換新加工外徑略大的活塞；加大活塞寬度將活塞外圓加工成鼓凸形，改善受力狀況，以減少和避免拉缸；活塞與活塞桿的連接采用球形接頭等方法解決。
摻入鏡鐵礦試驗鏡鐵礦礦石礦物組成較單一，礦石磨至－.74mm時，9%左右單體解離。目的礦物為鏡鐵礦（赤鐵礦中結(jié)晶程度高的變種），一般粒度在.74～.135mm之間，屬易選礦石。搖床試驗將原礦與鏡鐵礦以5∶2的比例混合進(jìn)行配礦，鏡鐵礦原礦品位44.6%，配礦后理論品位為42.6%。磨礦8min，磨礦細(xì)度－.97mm(16目）占83.67％。將－.15mm產(chǎn)物進(jìn)行搖床試驗，搖床條件同3.1。
加工新活塞時，好選用中碳鋼。如，選4號鋼而不選用耐磨鑄鐵。因45號鋼經(jīng)過熱處理后強度較高、韌性好且受熱后膨脹量大，可以減少因油溫升高使油的粘度降低而增加的泄漏量。對使用頻繁、油溫較高、安裝了加大外徑的活塞的液壓缸（如裝載機的）來說，當(dāng)其油溫升高后，應(yīng)在無負(fù)荷狀態(tài)下檢查活塞桿的伸縮是否自如。若有阻滯現(xiàn)象，則可能是活塞膨脹量過大所致，應(yīng)適當(dāng)停機降低油溫，之后這種現(xiàn)象將會逐漸消失，不會影響正常作業(yè)。的直徑；2.活塞桿的直徑；3.速度及速比；4.工作壓力等。
熱泵的COP也越低。負(fù)荷側(cè)供水溫度越低，系統(tǒng)總效率η及熱泵的熱力循環(huán)總效率COP也越低。圖6不同運行條件下總效率η與地?zé)崴毓鄿囟萒2（℃）之間的關(guān)系4地?zé)崴疅崮芾寐师危簩嶒灲Y(jié)果如圖7所示。不采用過大的ξ值，總效率η會有所提高。圖7不同條件下地?zé)崴睦孟禂?shù)ξ及系統(tǒng)總效率η六結(jié)論系統(tǒng)總效率η與地?zé)崴寐师慰梢宰鳛榈責(zé)峁┡到y(tǒng)評價的標(biāo)準(zhǔn)之一。本系統(tǒng)的值可達(dá)5～9。相應(yīng)ξ可達(dá)、9～、7。深井地?zé)崴藷幔V，水三種成分，除冬季供暖外，另外三季皆可用來供生活熱水和其他綜合利用。
1.油缸直徑；油缸缸徑，內(nèi)徑尺寸。
2. 進(jìn)出口直徑及螺紋參數(shù)
3.活塞桿直徑；
4.油缸壓力；油缸工作壓力，計算的時候經(jīng)常是用試驗壓力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25
5.油缸行程；
6.是否有緩沖；根據(jù)工況情況定，活塞桿伸出收縮如果沖擊大一般都要緩沖的。
7.油缸的安裝方式；達(dá)到要求性能的油缸即為好，頻繁出現(xiàn)故障的油缸即為壞。
鈦鋯資源和產(chǎn)值1.鈦資源及產(chǎn)值全世界已探明鈦資源儲量為7.1億噸(按鈦計、下同)，其間鈦鐵礦儲量為5.6億噸,金紅石儲量為1.7億噸，鈦工業(yè)儲量為2.7億噸。鈦鋯礦的選礦辦法鈦鋯礦的選礦所選用的選礦辦法及工藝流程取決于礦床類型、礦石性質(zhì)及礦藏組成等要素。鑒于鈦原生礦(脈礦)礦石性質(zhì)比較附近，意圖礦藏品種比較簡略,所選用的選礦辦法及工藝流程共性較強;而鈦砂礦和鋯砂礦礦床中的鈦、鋯礦藏多與獨居石、磷釔礦、錫石及貴金屬等共生，呈歸納性砂礦床產(chǎn)出，所以,鈦、鋯砂礦的選礦從粗選至精選多歸入一起的選礦工藝流程中進(jìn)行。
液壓油缸結(jié)構(gòu)性能參數(shù)包括：
1.液壓缸
1）當(dāng)缸筒與端蓋用螺栓緊固連接時，結(jié)合部分的零部件上有毛刺或裝配毛邊造成結(jié)合不良，從而引起初始泄漏；端面的O形密封圈存有配合間隙；螺栓緊固不良。
（2）當(dāng)缸筒與端蓋用螺紋連接時未按額定扭矩緊固端蓋；密封圈密封性能不好。
（3）液壓缸進(jìn)油管接頭處松動。為此，需消除引起管接頭連接松動的管件振動等因素；對管路通徑大于15 mm的管口，可采用法蘭連接。
液壓缸泄漏的其他原因
（1）缸筒受壓膨脹引起內(nèi)泄。排除方法為：適當(dāng)加厚缸壁；選用合適的材料。
（2）活塞桿受力不當(dāng)或?qū)蛱着c活塞桿之間的間隙較大時，將出現(xiàn)活塞偏向缸壁某一方的情況受力方密封件被擠壓剪切損壞，另一方因間隙較大密封件在高壓油的作用下被撕毀沖壞，引起內(nèi)泄可采取更換新加工外徑略大的活塞；加大活塞寬度將活塞外圓加工成鼓凸形，改善受力狀況，以減少和避免拉缸；活塞與活塞桿的連接采用球形接頭等方法解決。
摻入鏡鐵礦試驗鏡鐵礦礦石礦物組成較單一，礦石磨至－.74mm時，9%左右單體解離。目的礦物為鏡鐵礦（赤鐵礦中結(jié)晶程度高的變種），一般粒度在.74～.135mm之間，屬易選礦石。搖床試驗將原礦與鏡鐵礦以5∶2的比例混合進(jìn)行配礦，鏡鐵礦原礦品位44.6%，配礦后理論品位為42.6%。磨礦8min，磨礦細(xì)度－.97mm(16目）占83.67％。將－.15mm產(chǎn)物進(jìn)行搖床試驗，搖床條件同3.1。
加工新活塞時，好選用中碳鋼。如，選4號鋼而不選用耐磨鑄鐵。因45號鋼經(jīng)過熱處理后強度較高、韌性好且受熱后膨脹量大，可以減少因油溫升高使油的粘度降低而增加的泄漏量。對使用頻繁、油溫較高、安裝了加大外徑的活塞的液壓缸（如裝載機的）來說，當(dāng)其油溫升高后，應(yīng)在無負(fù)荷狀態(tài)下檢查活塞桿的伸縮是否自如。若有阻滯現(xiàn)象，則可能是活塞膨脹量過大所致，應(yīng)適當(dāng)停機降低油溫，之后這種現(xiàn)象將會逐漸消失，不會影響正常作業(yè)。的直徑；2.活塞桿的直徑；3.速度及速比；4.工作壓力等。
熱泵的COP也越低。負(fù)荷側(cè)供水溫度越低，系統(tǒng)總效率η及熱泵的熱力循環(huán)總效率COP也越低。圖6不同運行條件下總效率η與地?zé)崴毓鄿囟萒2（℃）之間的關(guān)系4地?zé)崴疅崮芾寐师危簩嶒灲Y(jié)果如圖7所示。不采用過大的ξ值，總效率η會有所提高。圖7不同條件下地?zé)崴睦孟禂?shù)ξ及系統(tǒng)總效率η六結(jié)論系統(tǒng)總效率η與地?zé)崴寐师慰梢宰鳛榈責(zé)峁┡到y(tǒng)評價的標(biāo)準(zhǔn)之一。本系統(tǒng)的值可達(dá)5～9。相應(yīng)ξ可達(dá)、9～、7。深井地?zé)崴藷幔V，水三種成分，除冬季供暖外，另外三季皆可用來供生活熱水和其他綜合利用。
