HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K
日本進口HIR代替德國力士樂導(dǎo)軌
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 滾柱導(dǎo)軌 方型系列LMR-R/LR系列 
LMR20R  LMR25R  LMR25LR  LMR30R  LMR30LR  LMR35R  
LMR35LR  LMR45R  LMR45LR  LMR55R  LMR55LR  LMR25R  
LMR25LR  LMR25R  LMR25LR 
LR2562B LR2562B-K LR3070B LR3070B-K LR40102B

LR40102B-K LR40126B LR40126B-K LR52140BLR124133B

HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K這在實際中也很難掌握，要有豐富的實踐經(jīng)曆才可以大概確定切合的切削用量。在數(shù)控編程時只能依附編

程者的經(jīng)曆和刀具的切削用量保舉值開端確定，而最終的切削用量將根據(jù)零件數(shù)控步調(diào)的調(diào)試結(jié)果和

實際加工環(huán)境來確定。

HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K切削用量的選擇原則是：粗加工時以提高生産率爲(wèi)主，同時分身經(jīng)濟性和加工成本的思量；半精加工

和精加工時，應(yīng)同時分身切削效率和加工成本的前提下，包管零件的加工質(zhì)量。值得過細的是，切削

用量（主軸轉(zhuǎn)速、切削深度及進給量）是一個有機的團體，只有三者相互順應(yīng)，到達最合理的立室值

，才氣得到的切削用量。
HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K確定切削用量時應(yīng)根據(jù)加工性質(zhì)、加工要求，工件質(zhì)料及刀具的尺寸和質(zhì)料性能等方面的具體要求，

議決查閱切削手冊並聯(lián)合經(jīng)曆加以確定，確定切削用量時除了遵照一樣平常的原則和要領(lǐng)外，還應(yīng)思量以

下因素的影響：
（1）刀具差別的影響——差別的刀具廠家生産的刀具質(zhì)量差異很大，以是切削用量需根據(jù)實際用刀

具和現(xiàn)場經(jīng)曆加以修正。
（2）機床特性的影響——切削性能受數(shù)控機床的功率和機床的剛性限定，必須在機床闡明書劃定的

範(fàn)疇內(nèi)選擇。克制因機床功率不夠産生悶車征象，或剛性不夠孕育産生大的機床振動征象，影響零件的加

工質(zhì)量、精度和外貌粗糙度。
（3）數(shù)控機床生産率的影響——數(shù)控機床的工時費用較高，相對而言，刀具的斲喪成本所占的比重

較低，應(yīng)只管即便接納高的切削用量，議決恰當(dāng)?shù)蜕虻毒邏勖鼇硖岣邤?shù)控機床的生産率。
2．切削用量的選擇

（1）確定背吃刀量ap（mm）

HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K背吃刀量的大小緊張依據(jù)機床、夾具、刀具和工件組成的工藝體系的剛度來決定，在體系剛度容許的

環(huán)境下，爲(wèi)包管以最少的進給次數(shù)去除毛坯的加工余量，根據(jù)被加工零件的余量確定分層切削深度，

選擇較大的背吃刀量，以提高生産效率。在數(shù)控加工中，爲(wèi)包管零件須要的加工精度和外貌粗糙度，

發(fā)起留少量的余量（0.2～0.5mm），在末了的精加工中沿表面走一刀。粗加工時，除了留有須要的半

精加工和精加工余量外，在工藝體系剛性容許的條件下，應(yīng)以最少的次數(shù)完成粗加工。留給精加工的

余量應(yīng)大于零件的變形量和確保零件外貌完備性。
（2）確定主軸轉(zhuǎn)速n（r/min）
主軸轉(zhuǎn)速n緊張根據(jù)刀具容許的切削速度VC（m/min）確定：



此中：VC——切削速度。
d——零件或刀具的直徑（mm）。
HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K切削速度VC與刀具耐用度幹系比力密切，隨著VC的加大，刀具耐用度將急劇降落，故VC的選擇緊張取

決于刀具耐用度。
主軸轉(zhuǎn)速n確定後，必須根據(jù)數(shù)控機床控制體系所劃定的格局寫入數(shù)控步調(diào)中。在實際操作中，操作

者可以根據(jù)實際加工環(huán)境，議決恰當(dāng)調(diào)解數(shù)控機床控制面板上的主軸轉(zhuǎn)速倍率開關(guān)，來控制主軸轉(zhuǎn)速

的大小，以確定的主軸轉(zhuǎn)速。
HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K（3）進給量或進給速度F（mm/r，mm/min）的選擇
進給速度F是切削時單位時間內(nèi)零件與銑刀沿進給偏向的相對位移量，單位爲(wèi)mm/r或mm/min。
進給量或進給速度在數(shù)控機床上利用進給成果字F表現(xiàn)的，F(xiàn)是數(shù)控機床切削用量中的一個緊張參數(shù)，

緊張依據(jù)零件的加工精度和外貌粗糙度要求，以及所利用的刀具和工件質(zhì)料來確定。零件的加工精度

要求越高，外貌粗糙度要求越低時，選擇的進給量數(shù)值就越小。實際中，應(yīng)綜合思量機床、刀具、夾

具和被加工零件精度、質(zhì)料的呆板性能、曲率變革、布局剛性、工藝體系的剛性及斷屑環(huán)境，選擇合

適的進給速度。
進給率數(shù)是一個特別的進給量表現(xiàn)要領(lǐng)，即進給率的時間倒數(shù)——FRN（Feed Rate Number的縮寫）

，對付直線插補的進給率數(shù)爲(wèi)：



式中F——進給量（m/min）。
L——步調(diào)段的加工長度，是刀具沿工件所走的有效距離（mm）。
步調(diào)段中編入了進給率數(shù)FRN，實際上就劃定了實行該步調(diào)段的時間T，它們之間的幹系是：



HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K步調(diào)方式時選定進給量F後，刀具中間的活動速度就肯定了。在直線切削時，切削點（刀具與加工表

面的切點）的活動速度便是步調(diào)方式時給定的進給量。但是在做圓弧切削時，切削點實際進給量並不

等于步調(diào)方式時選定的刀具中間的進給量。
接納FRN編程，在做直線切削時，由于刀具中間活動的距離與步調(diào)中直線加工的長度每每是差別的，

故實際的進給量與步調(diào)方式預(yù)定的FRN所對應(yīng)的值也差異。在做圓弧切削時，刀具的進給角速度是固

定的，以是切削點的進給量與編程預(yù)定的FRN所對應(yīng)的值是劃一的。由此可知，當(dāng)一種數(shù)控裝置既可

以用F方式步調(diào)，也可以用FRN方式步調(diào)時，做直線切削適宜接納進給量F方式步調(diào)，做圓弧切削時宜

接納FRN方式步調(diào)。
在表面加工中選擇進給量F時，應(yīng)過細在表面拐角處的“超程”問題，特別是在拐角較大而且進給量

也較大時，應(yīng)用在靠近拐角處恰當(dāng)?shù)蜕蛩俣龋诠战沁^後再漸漸提速的要領(lǐng)來包管加工精度。
數(shù)控編程時，編程人員必須確定每道工序的切削用量，並以指令的情勢寫入步調(diào)中。切削用量包羅主

軸轉(zhuǎn)速、背吃刀量及進給速度等。對付差別的加工要領(lǐng)，必要選用差別的切削用量。爲(wèi)了得到的

生産率和單位時間的切除率，在包管零件加工質(zhì)量和刀具耐用度前提下，應(yīng)合理地確定切削參數(shù)

。
原先爲(wèi)其他切削刀具行業(yè)開辟的技能顛末優(yōu)化後，現(xiàn)在被應(yīng)用到帶鋸産品的計劃和改進中。爲(wèi)了提高

帶鋸的技能水準(zhǔn)，必須開心低沈單位切割成本。其要害在於雙金屬鋸條的新型刃口和背材、改進的硬

質(zhì)合金鋸齒産品、外貌鍍層（TiN和 AlTiN）、熱處理懲罰技能以及接納先輩電腦建模技能計劃的新齒型

。

怎樣將這些技能與自身的獨到技能聯(lián)合起來，爲(wèi)用戶提供新産品，就成爲(wèi)帶鋸條生産商亟待辦理的問

題。

鋸條外貌處理懲罰技能和工藝

帶鋸生産商現(xiàn)在正致力於革新專門的鋸條外貌處理懲罰技能。該技能可以大概大大低沈鋸條因金屬委頓而孕育産生

的斷裂。有多種因素大概會引起鋸條過早斷裂，包羅鋸帶張緊力不妥、鋸帶導(dǎo)板環(huán)境不良或調(diào)治不妥

、鋸輪內(nèi)鋸帶車轍不精確，以及在鋸輪和導(dǎo)板之間鋸帶緊張扭曲。出現(xiàn)這種環(huán)境時，鋸條上的應(yīng)力通

常出現(xiàn)在大概産生斷裂的位置。


HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K在熱處理懲罰和退火後對鋸條舉行外貌處理懲罰可以大大淘汰鋸條受應(yīng)力斷裂的征象。外貌處理懲罰是在肯定的壓

力下，在鋸條外貌加上一層極薄的外層。當(dāng)外貌顛末密實化處理懲罰後，就不易斷裂。外貌處理懲罰還能包管

各齒尖形成穩(wěn)固光滑油滑的外貌，從而可以大概蒙受切割和振動的打擊力，包管切割東西受力勻稱，並延伸其

利用壽命。

噴丸處理懲罰

噴丸處理懲罰用於備應(yīng)力缺陷，在鋸條行業(yè)中是一種較新的處理懲罰工藝，但在對委頓壽命要求嚴(yán)格的航空

業(yè)中有告成的應(yīng)用先例。與其他行業(yè)差別的是，帶鋸條的橫截面相對較薄，這是帶鋸生産廠家在確定

帶鋸質(zhì)料的應(yīng)力布局時面臨的問題。

噴丸處理懲罰是在肯定條件下，用特定的介質(zhì)（通常是圓鋼珠）對質(zhì)料的外貌層舉行轟擊的處理懲罰工藝。除

了用鋼珠舉行噴丸處理懲罰外，還可以利用其他介質(zhì)，如玻璃珠、陶瓷珠和小段鐵絲。每種介質(zhì)都需根據(jù)

處理懲罰的質(zhì)料以及所需到達的處理懲罰結(jié)果加以選擇。

HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K在確定所利用的介質(zhì)後，便可以議決種種參數(shù)條件下的試驗來得到所需到達的結(jié)果，這些參數(shù)包羅材

料、噴丸介質(zhì)的尺寸以及處理懲罰工藝的強度和時間。另一個挑釁是生長和應(yīng)用在該技能條件下確保競爭

力的成本。噴丸強化是一種較龐大的工藝，但卻能得到抗委頓斷裂強度得到改進且刃口更勻稱的鋸條

。

隨鋸床水準(zhǔn)的不停進步，加工質(zhì)料的硬度也會越來越高，生産效率將成爲(wèi)用戶最爲(wèi)看重的因素?，F(xiàn)在

，環(huán)球的緊張鋸條生産商都在研制下一代産品，以迎合這一需求。預(yù)測將來，一方面，可以議決在帶

鋸生産行業(yè)推出更不壞的産品以優(yōu)化現(xiàn)有技能，並爲(wèi)用戶提供比現(xiàn)有産品利用壽命更長、鋸切更直、更

快的鋸條；另一方面，接納先輩的外貌處理懲罰技能也不失爲(wèi)一種經(jīng)濟可行的要領(lǐng)。
 數(shù)控轉(zhuǎn)塔衝床是一種利用數(shù)控技能對板料舉行加工的鍛壓配置。與一樣平常衝床相比，它含有一個高效

的數(shù)控體系和衝壓模具庫，議決數(shù)控編程能實現(xiàn)板料的快速移動和定位，只需安置一次模具就可完成

工件上數(shù)十個乃至成百個衝裁、淺拉延、壓印等衝壓工序，具有效率高、柔性不壞、精度高等特點。機

械傳動數(shù)控轉(zhuǎn)塔衝床通常接納曲柄滑塊機構(gòu)，雖然具有急回和力放大活動特性，但由于受到呆板布局

的限定，難以得到理想的事情行程曲線，其滑塊速度不易變化。行程次數(shù)低，功率斲喪大。液壓傳動

數(shù)控轉(zhuǎn)塔衝床雖然可以大概很不壞地控制滑塊的衝程和衝壓頻率，可以大概根據(jù)衝壓板材和衝裁件很不壞地控制衝

壓力的大小，但液壓傳動衝床也有空程和回程速度慢、生産效率低、所需電機功率大、易走漏等缺陷

。肘桿式數(shù)控轉(zhuǎn)塔衝床的傳動機構(gòu)實質(zhì)上是由差異情勢的雙曲柄滑塊機構(gòu)組成，具有曲柄半徑小、功

率斲喪低、事情行程大、回程速度高、在高頻率下可以大概得到低而勻稱的工藝速度，同時還可以低沈振

動，淘汰噪聲到75dB(A)，比呆板壓機和油壓機淘汰10-20dB(A)。因爲(wèi)淘汰了打擊，模具壽命可提高3

倍以上。
   
    HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K數(shù)控轉(zhuǎn)塔衝床中機身是蒙受全部事情載荷的最要害的部件之一，因此，機身對衝床的精度起著決

定性的作用。尤其是其剛度，計劃時應(yīng)該重點思量，因爲(wèi)一樣平常衝床每每不是由于強度不夠而破壞，而

是由于機身變形影響衝床的事情。機身的剛度不但影響衝床的性能和利用壽命，還直接影響機床上模

具的壽命及成形零件的加工精度，乃至影響到生産的順利完成。別的，數(shù)控轉(zhuǎn)塔衝床喉口深度比一樣平常

衝床更大，機身剛度更難以包管。因此，我們利用有限元要領(lǐng)分析機身的受力，合理計劃機身布局，

使機身有充足的剛度，以包管衝床的精度，提高産品性能。
   
    2 機身的根本布局
   
    HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K傳統(tǒng)的數(shù)控轉(zhuǎn)塔衝床機因素爲(wèi)開式和閉式兩種，開式機身在三個偏向均有開口，故容易靠近模具

。裝拆模具方便，前後、左右偏向均可舉行操作。對操作者極其方便，同時還具有機身布局簡略、重

量輕、占地面積小、造價比力自制等不壞處。針對開式數(shù)控轉(zhuǎn)塔衝床的事情特點並參考相幹産品布局，

機身將接納板塊式框架焊接布局。在分析機身布局的焊接工藝性和衝床零部件安置空間等要求後，初

步計劃的機身根本布局如圖1所示，機身寬度350mm，高度2200mm，喉口深度 1270mm，喉口高度575mm

是由鋼板焊接而成的開式布局。



圖1 床身總體布局圖

    3 有限元模型的創(chuàng)建
   
    HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-KCOSMOS是SRAC推出的一套強大的有限元分析軟件，傳統(tǒng)的要領(lǐng)在分析裝置體時是先把零件拆散。

然後一個個分別處理懲罰，耗時耗力，又存在謀略結(jié)果不精確的缺點。COSMOS提供了多場/多組件的龐大

裝置分析。從而大大簡化工程師的勞動。使得分析可以大概更不壞地模擬真真相況，結(jié)果也就更精確。同時

，COSMOS接納FFE(Fast Finite Element)技能使得龐大耗時的工程分析時間大大收縮，機床事情臺對

整個機床的剛度和強度影響很小，因此，在創(chuàng)建有限元模型的時間把事情臺及其隸屬部件全部省略。

在COSMOS中創(chuàng)建的有限元模型如圖2所示，團體接納四面體網(wǎng)格分別，300kN的公稱力分別作用在位于

軸承孔正下方的事情臺和曲柄安置面上，在六個地腳螺栓處施加三個偏向的束縛，並假定鋼板爲(wèi)理想

焊接。



圖2 床身有限元模型

    4 靜態(tài)分析
   
    圖3和圖4分別是機身靜態(tài)分析的Von Mises應(yīng)力雲(yún)圖和機身的總體變形圖(變形放大300倍)。



    從圖可以看出，在肘桿機會商伺服電機安置位置出現(xiàn)局部的高應(yīng)力區(qū)，應(yīng)力分別爲(wèi)65MPa和64MPa

同機遇身喉口處四個圓角位置也出現(xiàn)明顯的應(yīng)力會合，喉口上端圓角應(yīng)力爲(wèi)52.7MPa，喉口下端圓角

應(yīng)力爲(wèi)55MPa，機身最小甯靜系數(shù)爲(wèi)3.4，顯然強度指標(biāo)不會成爲(wèi)機身計劃的難點。機身加載後，總體

變形位移爲(wèi)1.028mm位移産生在機身上梁頂端，由整個機身的應(yīng)力與變形散布可得：除應(yīng)力

會合的極少部門地區(qū)外，應(yīng)力值都較低因此，機身強度饜足要求；但機身上梁高度偏向的位移和轉(zhuǎn)角

較大，對衝床的精度有較明顯的影響，因而有須要革新機身的部門布局或連接鋼板的厚度以提高機身

的剛度。從機身應(yīng)力雲(yún)圖看出，機身大部門地區(qū)應(yīng)力很小，可恰當(dāng)減小側(cè)板厚度，思量到機身剛度的

變革，可在喉口位置焊接加強板，修改後機身布局見圖5。



圖5 革新後的床身表示圖

    5 機身優(yōu)化計劃
   
    HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K要對機身舉行優(yōu)化計劃，起緊張研究構(gòu)成機身布局的各連接鋼板厚度對機身各性能參數(shù)的影響。

    5.1側(cè)板厚度對機身強度和剛度的影響
   
    經(jīng)謀略，兩側(cè)板的重量占機身總重量的54%，側(cè)板厚度的變化會引起機身總重量的較大變革。同

時，側(cè)板包袱絕大部門的應(yīng)力，整機的強度和剛度緊張是由側(cè)板的厚度來決定的。在這裏，緊張思量

機身變形隨側(cè)板厚度的變革環(huán)境。
   
    由圖6(加強板厚度爲(wèi)40mm時)可以看出，機身的剛度隨側(cè)板厚度的變革影響非常大，當(dāng)側(cè)板厚度

由20mm變革到60mm時，機身的變形由1.512mm減小到0.739mm。



圖6 機身變形隨側(cè)板厚度變革環(huán)境

    5.2 加強板對機身剛度的影響
   
    HIR直線方形導(dǎo)軌滑塊LMR20R LMR35LR  LR40126B-K用同樣的要領(lǐng)分析加強板對機身剛度的影響。由圖7(側(cè)板厚度爲(wèi)40mm時)可以看出，機身的剛度

隨加強板厚度的變革不黑白常明顯，當(dāng)加強板厚度由20mm變革到60mm時，機身的變形僅由1.085

減小到0.914。



    5.3 喉口上擋板對機身剛度的影響
   
    從圖8看出，喉口上擋板厚度變革對機身的剛度影響很小，可以馬虎不計，但思量到擋板上要安

裝其他附件，可以只管即便減小鋼板厚度，以節(jié)省板材。
   
    5.4 機身優(yōu)化計劃
   
    構(gòu)成衝床機身的緊張部件有側(cè)板、加強板、喉口立柱、喉口上擋板、喉口下?lián)醢?、衝口立柱、工

作臺以及一些其他擋板等。爲(wèi)了簡化優(yōu)化進程、所選取的計劃變量緊張是機身各部門的板厚、在這裏

緊張選取側(cè)板、加強板、喉口立柱、喉口上擋板、喉口下?lián)醢濉⒌装宓暮穸茸鳡?wèi)計劃變量，以機身的

總體積作爲(wèi)最
    終優(yōu)化目的，以機身的Von Mises應(yīng)力和機身變形爲(wèi)束縛條件。
   
    在COSMOS中顛末51次疊代、運算進程中體積隨疊代次數(shù)變革幹系圖如圖9所示、從中選取一組最

優(yōu)結(jié)果、並將優(yōu)化的尺寸舉行圓整統(tǒng)一後作爲(wèi)最終優(yōu)化結(jié)果。優(yōu)化前後鋼板厚度對不壞比表1所示。